SMT-ն օգտագործում է սովորական զոդման մածուկի օդային վերահոսման եռակցման խոռոչի վերլուծություն և լուծում (2023 Essence Edition), դուք արժանի եք դրան։
1 Ներածություն
Սխեմաների հավաքման ժամանակ, նախ սխեմաների հավաքման հարթակի վրա տպագրվում է զոդման մածուկ, ապա ամրացվում են տարբեր էլեկտրոնային բաղադրիչներ։ Վերջապես, վերահոսող վառարանից հետո, զոդման մածուկի մեջ գտնվող անագե գնդիկները հալվում են, և բոլոր տեսակի էլեկտրոնային բաղադրիչները և սխեմաների հավաքման հարթակը եռակցվում են միասին՝ էլեկտրական ենթամոդուլների հավաքումն իրականացնելու համար։ Մակերեսային մոնտաժի տեխնոլոգիան (sMT) ավելի ու ավելի է օգտագործվում բարձր խտության փաթեթավորման արտադրանքներում, ինչպիսիք են համակարգային մակարդակի փաթեթավորումը (siP), գնդային ցանցային (BGA) սարքերը և power bare Chip, քառակուսի հարթ առանց քորոցի փաթեթավորումը (quad aatNo-lead, որը կոչվում է QFN):
Ելնելով եռակցման գործընթացի առանձնահատկություններից և նյութերից, այս մեծ եռակցման մակերեսային սարքերի վերահոսող եռակցումից հետո եռակցման տարածքում կառաջանան անցքեր, որոնք կազդեն արտադրանքի էլեկտրական, ջերմային և մեխանիկական հատկությունների վրա, և նույնիսկ կհանգեցնեն արտադրանքի խափանմանը, հետևաբար, եռակցման մածուկի վերահոսող եռակցման խոռոչը բարելավելու համար, որը դարձել է գործընթացային և տեխնիկական խնդիր, որը պետք է լուծվի, որոշ հետազոտողներ վերլուծել և ուսումնասիրել են BGA եռակցման գնդիկավոր խոռոչի պատճառները և առաջարկել են բարելավման լուծումներ, սակայն ավանդական եռակցման մածուկի վերահոսող եռակցման գործընթացում 10 մմ²-ից մեծ QFN մակերեսով կամ 6 մմ²-ից մեծ եռակցման մակերեսով մերկ չիպի լուծույթը բացակայում է։
Եռակցման անցքը բարելավելու համար օգտագործեք նախաձևաձուլման եռակցումը և վակուումային ռեֆլյուքսային վառարանի եռակցումը: Նախապես պատրաստված զոդանյութը պահանջում է հատուկ սարքավորումներ՝ հոսքը ուղղելու համար: Օրինակ, չիպը տեղաշարժվում և լուրջ թեքվում է, երբ չիպը տեղադրվում է անմիջապես նախապատրաստված զոդանյութի վրա: Եթե հոսքի ամրացման չիպը վերահոսվում է, ապա ուղղվում, գործընթացը մեծանում է երկու անգամ, և նախապես պատրաստված զոդանյութի և հոսքանյութի արժեքը շատ ավելի բարձր է, քան զոդման մածուկի արժեքը:
Վակուումային ռեֆլյուքսային սարքավորումներն ավելի թանկ են, անկախ վակուումային խցիկի վակուումային հզորությունը շատ ցածր է, ծախսարդյունավետությունը բարձր չէ, իսկ անագի ցայտքի խնդիրը լուրջ է, ինչը կարևոր գործոն է բարձր խտության և փոքր խորության արտադրանքների կիրառման մեջ: Այս աշխատանքում, հիմնվելով ավանդական զոդման մածուկով վերահոսող եռակցման գործընթացի վրա, մշակվել և ներդրվել է երկրորդային վերահոսող եռակցման նոր գործընթաց՝ եռակցման խոռոչը բարելավելու և եռակցման խոռոչից առաջացած կպչունության և պլաստիկ կնիքի ճաքերի խնդիրները լուծելու համար:
2. Զոդման մածուկի տպագրության վերահոսող եռակցման խոռոչ և արտադրական մեխանիզմ
2.1 Եռակցման խոռոչ
Վերահոսող եռակցումից հետո արտադրանքը փորձարկվել է ռենտգենյան ճառագայթների տակ: Եռակցման գոտում ավելի բաց գույնի անցքերը պայմանավորված են եղել եռակցման շերտում անբավարար եռակցմամբ, ինչպես ցույց է տրված նկար 1-ում:
Պղպջակների անցքի ռենտգենյան հայտնաբերում
2.2 Եռակցման խոռոչի ձևավորման մեխանիզմ
Որպես օրինակ վերցնելով sAC305 զոդման մածուկը, հիմնական կազմը և գործառույթը ներկայացված են աղյուսակ 1-ում: Հոսքի և անագի գնդիկները միացված են միմյանց մածուկի տեսքով: Անագի զոդման և հոսքի քաշային հարաբերակցությունը մոտ 9:1 է, իսկ ծավալային հարաբերակցությունը՝ մոտ 1:1:
Զոդման մածուկը տպագրելուց և տարբեր էլեկտրոնային բաղադրիչներին միացնելուց հետո, այն անցնելիս կանցնի չորս փուլ՝ նախնական տաքացում, ակտիվացում, հետհոսք և սառեցում, երբ այն անցնի հետհոսքային վառարանով: Զոդման մածուկի վիճակը նույնպես տարբեր է տարբեր փուլերում՝ տարբեր ջերմաստիճանների դեպքում, ինչպես ցույց է տրված նկար 2-ում:
Վերահոսող եռակցման յուրաքանչյուր տարածքի պրոֆիլի հղում
Նախնական տաքացման և ակտիվացման փուլում զոդման մածուկի մեջ պարունակվող հոսքի ցնդող բաղադրիչները տաքացնելիս գոլորշիանում են՝ վերածվելով գազի։ Միաժամանակ, գազեր կառաջանան, երբ եռակցման շերտի մակերեսին գտնվող օքսիդը հեռացվի։ Այս գազերի մի մասը կգոլորշիանա և կհեռանա զոդման մածուկից, իսկ զոդման գնդիկները կխտանան հոսքի ցնդման պատճառով։ Հեղուկի վերադարձման փուլում զոդման մածուկի մեջ մնացած հոսքը արագ կգոլորշիանա, անագի գնդիկները կհալվեն, հոսքի ցնդող գազի փոքր քանակությունը և անագի գնդիկների միջև օդի մեծ մասը ժամանակի ընթացքում չեն ցրվի, իսկ հալված անագի մեջ և հալված անագի լարվածության տակ գտնվող մնացորդները ստանում են համբուրգերի սենդվիչի կառուցվածք և կլանվում են միկրոսխեմայի զոդման բարձիկի և էլեկտրոնային բաղադրիչների կողմից, և հեղուկ անագի մեջ փաթաթված գազը դժվար է դուրս գալ միայն վերև շարժվող լողունակության շնորհիվ։ Վերին հալման ժամանակը շատ կարճ է։ Երբ հալված անագը սառչում է և դառնում է պինդ անագ, եռակցման շերտում առաջանում են ծակոտիներ և առաջանում են զոդման անցքեր, ինչպես ցույց է տրված նկար 3-ում։
Զոդման մածուկի վերահոսող եռակցման արդյունքում առաջացած դատարկության սխեմատիկ դիագրամ
Եռակցման խոռոչի հիմնական պատճառն այն է, որ հալվելուց հետո զոդման մածուկի մեջ փաթաթված օդը կամ ցնդող գազը լիովին չի դուրս գալիս։ Ազդող գործոններից են՝ զոդման մածուկի նյութը, զոդման մածուկի տպագրության ձևը, զոդման մածուկի տպագրության քանակը, հետհոսքի ջերմաստիճանը, հետհոսքի ժամանակը, եռակցման չափը, կառուցվածքը և այլն։
3. Զոդման մածուկի տպագրության վերահոսող եռակցման անցքերի ազդող գործոնների ստուգում
Վերահոսող եռակցման խոռոչների հիմնական պատճառները հաստատելու և եռակցման մածուկով տպագրված վերահոսող եռակցման խոռոչները բարելավելու ուղիներ գտնելու համար օգտագործվել են QFN և մերկ չիպով եռակցման արտադրանքի պրոֆիլը։ QFN և մերկ չիպով եռակցման մածուկով վերահոսող եռակցման արտադրանքի պրոֆիլը ներկայացված է նկար 4-ում, QFN եռակցման մակերեսի չափը 4.4 մմ x 4.1 մմ է, եռակցման մակերեսը պատրաստված է անագապատ շերտից (100% մաքուր անագ)։ Մերկ չիպի եռակցման չափը 3.0 մմ x 2.3 մմ է, եռակցման շերտը պատրաստված է փոշիացված նիկել-վանադիումի երկմետաղական շերտից, իսկ մակերեսային շերտը՝ վանադիումից։ Հիմքի եռակցման հարթակը էլեկտրոլիտազուրկ նիկել-պալադիումի ոսկու շերտով էր, իսկ հաստությունը՝ 0.4 մկմ/0.06 մկմ/0.04 մկմ։ Օգտագործվել է SAC305 եռակցման մածուկ, եռակցման մածուկով տպագրական սարքավորումները DEK Horizon APix-ն են, ռեֆլյուքս վառարանի սարքավորումները՝ BTUPyramax150N, իսկ ռենտգենյան սարքավորումները՝ DAGExD7500VR։
QFN և մերկ չիպային եռակցման գծագրեր
Փորձարկման արդյունքների համեմատությունը հեշտացնելու համար վերահոսող եռակցումը կատարվել է աղյուսակ 2-ում նշված պայմաններում:
Վերահոսող եռակցման վիճակի աղյուսակ
Մակերեսային մոնտաժի և վերահոսող եռակցման ավարտից հետո, եռակցման շերտը հայտնաբերվեց ռենտգենյան ճառագայթներով, և պարզվեց, որ QFN-ի ներքևի մասում եռակցման շերտում կային մեծ անցքեր և մերկ չիպ, ինչպես ցույց է տրված նկար 5-ում։
QFN և չիպի հոլոգրաֆիա (ռենտգեն)
Քանի որ անագի գնդիկի չափը, պողպատե ցանցի հաստությունը, բացման մակերեսի արագությունը, պողպատե ցանցի ձևը, հետհոսքի ժամանակը և վառարանի գագաթնակետային ջերմաստիճանը՝ բոլորը կազդեն վերահոսող եռակցման խոռոչների վրա, կան բազմաթիվ ազդող գործոններ, որոնք անմիջապես կհաստատվեն DOE թեստով, և փորձարարական խմբերի քանակը չափազանց մեծ կլինի: Անհրաժեշտ է արագորեն զտել և որոշել հիմնական ազդող գործոնները կորելյացիոն համեմատական թեստի միջոցով, ապա DOE-ի միջոցով լրացուցիչ օպտիմալացնել հիմնական ազդող գործոնները:
3.1 Զոդման անցքերի և զոդման մածուկի անագե գնդիկների չափերը
3-րդ տիպի (գլանակի չափսը՝ 25-45 մկմ) SAC305 զոդման մածուկի փորձարկման դեպքում մյուս պայմանները մնում են անփոփոխ: Վերահոսելուց հետո զոդման շերտի անցքերը չափվում են և համեմատվում 4-րդ տիպի զոդման մածուկի հետ: Պարզվել է, որ զոդման շերտի անցքերը էականորեն չեն տարբերվում զոդման մածուկի երկու տեսակների միջև, ինչը ցույց է տալիս, որ տարբեր գնդիկների չափսերով զոդման մածուկը ակնհայտ ազդեցություն չունի զոդման շերտի անցքերի վրա, ինչը ազդող գործոն չէ, ինչպես ցույց է տրված Նկ. 6-ում:
Մետաղական անագի փոշու անցքերի համեմատություն տարբեր մասնիկների չափսերով
3.2 Եռակցման խոռոչի և տպագիր պողպատե ցանցի հաստությունը
Վերահոսելուց հետո, եռակցված շերտի խոռոչի մակերեսը չափվել է 50 մկմ, 100 մկմ և 125 մկմ հաստությամբ տպագիր պողպատե ցանցով, և մյուս պայմանները մնացել են անփոփոխ: Պարզվել է, որ պողպատե ցանցի (զոդման մածուկի) տարբեր հաստությունների ազդեցությունը QFN-ի վրա համեմատվել է 75 մկմ հաստությամբ տպագիր պողպատե ցանցի հետ: Պողպատե ցանցի հաստության մեծացմանը զուգընթաց խոռոչի մակերեսը աստիճանաբար դանդաղորեն նվազում է: Որոշակի հաստության (100 մկմ) հասնելուց հետո խոռոչի մակերեսը կհակադարձվի և կսկսի մեծանալ պողպատե ցանցի հաստության մեծացմանը զուգընթաց, ինչպես ցույց է տրված նկար 7-ում:
Սա ցույց է տալիս, որ երբ զոդման մածուկի քանակը մեծանում է, հետհոսքով հեղուկ անագը ծածկվում է չիպով, և մնացորդային օդի ելքը նեղանում է միայն չորս կողմերից: Երբ զոդման մածուկի քանակը փոխվում է, մնացորդային օդի ելքը նույնպես մեծանում է, և հեղուկ անագի կամ հեղուկ անագի մեջ փաթաթված ցնդող գազի արտահոսքով առաջացող օդի ակնթարթային պայթյունը կհանգեցնի հեղուկ անագի ցայտքին QFN-ի և չիպի շուրջ:
Փորձարկումը ցույց տվեց, որ պողպատե ցանցի հաստության մեծացման հետ մեկտեղ, օդի կամ ցնդող գազի արտահոսքի պատճառով պղպջակների պայթելը նույնպես կաճի, և համապատասխանաբար կաճի նաև QFN-ի և չիպի շուրջ անագի ցայտելու հավանականությունը։
Տարբեր հաստությունների պողպատե ցանցի անցքերի համեմատություն
3.3 Եռակցման խոռոչի և պողպատե ցանցի բացվածքի մակերեսի հարաբերակցությունը
Փորձարկվել է 100%, 90% և 80% բացման արագությամբ տպագիր պողպատե ցանցը, և մյուս պայմանները մնացել են անփոփոխ: Վերահոսելուց հետո չափվել է եռակցված շերտի խոռոչի մակերեսը և համեմատվել 100% բացման արագությամբ տպագիր պողպատե ցանցի հետ: Պարզվել է, որ 100% և 90% 80% բացման արագության պայմաններում եռակցված շերտի խոռոչում էական տարբերություն չկա, ինչպես ցույց է տրված նկար 8-ում:
Տարբեր պողպատե ցանցերի տարբեր բացվածքների մակերեսների խոռոչների համեմատություն
3.4 Եռակցված խոռոչ և տպագիր պողպատե ցանցի ձև
b շերտի և c թեք ցանցի զոդման մածուկի տպագրական ձևի փորձարկման ժամանակ մյուս պայմանները մնում են անփոփոխ: Վերահոսելուց հետո եռակցման շերտի խոռոչի մակերեսը չափվում է և համեմատվում a ցանցի տպագրական ձևի հետ: Պարզվում է, որ ցանցի, շերտի և թեք ցանցի պայմաններում եռակցման շերտի խոռոչում էական տարբերություն չկա, ինչպես ցույց է տրված նկար 9-ում:
Պողպատե ցանցի տարբեր բացման ռեժիմներում անցքերի համեմատություն
3.5 Եռակցման խոռոչ և հետհոսքի ժամանակ
Երկարատև հետհոսքի ժամանակի (70 վ, 80 վ, 90 վ) փորձարկումից հետո, մյուս պայմանները մնացել են անփոփոխ, եռակցման շերտի անցքը չափվել է հետհոսքից հետո, և համեմատվել է 60 վրկ հետհոսքի ժամանակի հետ, պարզվել է, որ հետհոսքի ժամանակի ավելացման հետ մեկտեղ եռակցման անցքի մակերեսը նվազել է, բայց նվազեցման ամպլիտուդը աստիճանաբար նվազել է ժամանակի ավելացման հետ մեկտեղ, ինչպես ցույց է տրված նկար 10-ում: Սա ցույց է տալիս, որ հետհոսքի ժամանակի անբավարարության դեպքում հետհոսքի ժամանակի ավելացումը նպաստում է հալված հեղուկ անագով փաթաթված օդի լրիվ արտահոսքին, բայց հետհոսքի ժամանակը որոշակի ժամանակի հասնելուց հետո հեղուկ անագով փաթաթված օդը դժվար է կրկին արտահոսք կատարել: Հետհոսքի ժամանակը եռակցման խոռոչի վրա ազդող գործոններից մեկն է:
Տարբեր ռեֆլյուքսային ժամանակի տևողությունների անվավեր համեմատություն
3.6 Եռակցման խոռոչի և վառարանի գագաթնակետային ջերմաստիճան
240 ℃ և 250 ℃ վառարանի գագաթնակետային ջերմաստիճանի փորձարկման և այլ պայմանների անփոփոխության դեպքում, եռակցված շերտի խոռոչի մակերեսը չափվել է վերահոսումից հետո, և համեմատվել է 260 ℃ վառարանի գագաթնակետային ջերմաստիճանի հետ, պարզվել է, որ վառարանի տարբեր գագաթնակետային ջերմաստիճանների պայմաններում QFN-ի և չիպի եռակցված շերտի խոռոչը էականորեն չի փոխվել, ինչպես ցույց է տրված նկար 11-ում: Այն ցույց է տալիս, որ վառարանի տարբեր գագաթնակետային ջերմաստիճանը որևէ ակնհայտ ազդեցություն չունի QFN-ի և չիպի եռակցման շերտի անցքի վրա, ինչը ազդող գործոն չէ:
Տարբեր գագաթնակետային ջերմաստիճանների անվավեր համեմատություն
Վերոնշյալ փորձարկումները ցույց են տալիս, որ QFN-ի և չիպի եռակցման շերտի խոռոչին ազդող էական գործոններն են հետհոսքի ժամանակը և պողպատե ցանցի հաստությունը։
4. Զոդման մածուկի տպագրության վերահոսող եռակցման խոռոչի բարելավում
4.1DOE թեստ՝ եռակցման խոռոչը բարելավելու համար
QFN-ի և չիպի եռակցման շերտի անցքը բարելավվել է հիմնական ազդող գործոնների (հետհոսքի ժամանակ և պողպատե ցանցի հաստություն) օպտիմալ արժեքը գտնելու միջոցով: Զոդման մածուկը SAC305 տիպի 4 էր, պողպատե ցանցի ձևը՝ ցանցային տիպի (100% բացման աստիճան), վառարանի գագաթնակետային ջերմաստիճանը 260 ℃ էր, իսկ մյուս փորձարկման պայմանները նույնն էին, ինչ փորձարկման սարքավորումների պայմանները: DOE փորձարկումը և արդյունքները ներկայացված են աղյուսակ 3-ում: Պողպատե ցանցի հաստության և հետհոսքի ժամանակի ազդեցությունը QFN-ի և չիպի եռակցման անցքերի վրա ներկայացված է նկար 12-ում: Հիմնական ազդող գործոնների փոխազդեցության վերլուծության միջոցով պարզվել է, որ 100 մկմ պողպատե ցանցի հաստության և 80 վայրկյան հետհոսքի ժամանակի օգտագործումը կարող է զգալիորեն նվազեցնել QFN-ի և չիպի եռակցման խոռոչը: QFN-ի եռակցման խոռոչի արագությունը կրճատվել է առավելագույն 27.8%-ից մինչև 16.1%, իսկ չիպի եռակցման խոռոչի արագությունը կրճատվել է առավելագույն 20.5%-ից մինչև 14.5%:
Փորձարկման ընթացքում օպտիմալ պայմաններում (100 մկմ պողպատե ցանցի հաստություն, 80 վրկ հետհոսքի ժամանակ) արտադրվել է 1000 արտադրանք, և 100 QFN-ի և չիպի եռակցման խոռոչի արագությունը պատահականորեն չափվել է: QFN-ի միջին եռակցման խոռոչի արագությունը կազմել է 16.4%, իսկ չիպի միջին եռակցման խոռոչի արագությունը՝ 14.7%: Չիպի և չիպի եռակցման խոռոչի արագությունը ակնհայտորեն նվազել է:
4.2 Նոր գործընթացը բարելավում է եռակցման խոռոչը
Իրական արտադրական իրավիճակը և փորձարկումները ցույց են տալիս, որ երբ չիպի ներքևի մասում եռակցման խոռոչի մակերեսը 10%-ից պակաս է, կապարի միացման և ձուլման ժամանակ չիպի խոռոչի դիրքի ճաքերի խնդիր չի առաջանա: Էներգետիկայի նախարարության կողմից օպտիմալացված գործընթացի պարամետրերը չեն կարող բավարարել ավանդական եռակցման մածուկով վերահոսող եռակցման ժամանակ անցքերի վերլուծության և լուծման պահանջները, և չիպի եռակցման խոռոչի մակերեսի արագությունը պետք է էլ ավելի կրճատվի:
Քանի որ զոդանյութի վրա ծածկված չիպը կանխում է զոդանյութում գազի արտահոսքը, չիպի ներքևի մասում անցքերի առաջացման արագությունը հետագայում նվազում է՝ զոդանյութով պատված գազի քանակը վերացնելով կամ նվազեցնելով: Ընդունվում է կրկնակի եռակցման նոր գործընթաց՝ երկու զոդման մածուկով տպագրությամբ. մեկ զոդման մածուկով տպագրություն, մեկ կրկնակի եռակցում, որը չի ծածկում QFN-ը, և մերկ չիպ, որը արտանետում է գազը զոդանյութում: Երկրորդային զոդման մածուկով տպագրության, կարկատան և երկրորդային հետհոսքի կոնկրետ գործընթացը ներկայացված է նկար 13-ում:
Երբ 75 մկմ հաստությամբ զոդման մածուկը առաջին անգամ տպագրվում է, զոդման մեջ գազի մեծ մասը՝ առանց չիպի ծածկույթի, դուրս է գալիս մակերեսից, և հետհոսքից հետո հաստությունը կազմում է մոտ 50 մկմ: Առաջնային հետհոսքի ավարտից հետո սառեցված կարծրացված զոդման մակերեսին տպագրվում են փոքր քառակուսիներ (զոդման մածուկի քանակը նվազեցնելու, գազի թափվելու քանակը նվազեցնելու, զոդման ցայտքը նվազեցնելու կամ վերացնելու համար), և զոդման մածուկը տպագրվում է 50 մկմ հաստությամբ (վերը նշված փորձարկման արդյունքները ցույց են տալիս, որ 100 մկմ-ը լավագույնն է, ուստի երկրորդային տպագրության հաստությունը 100 մկմ է, 50 մկմ=50 մկմ), այնուհետև տեղադրվում է չիպը, ապա վերադարձվում 80 վայրկյան անց: Առաջին տպագրությունից և վերահոսումից հետո զոդման վրա անցք գրեթե չկա, և երկրորդ տպագրության մեջ զոդման մածուկը փոքր է, և եռակցման անցքը փոքր է, ինչպես ցույց է տրված նկար 14-ում:
Զոդման մածուկի երկու տպագրությունից հետո, խոռոչ նկար
4.3 Եռակցման խոռոչի էֆեկտի ստուգում
2000 արտադրանքի արտադրություն (առաջին տպագրական պողպատե ցանցի հաստությունը 75 մկմ է, երկրորդ տպագրական պողպատե ցանցի հաստությունը՝ 50 մկմ), մյուս պայմանները անփոփոխ են մնացել, 500 QFN-ի պատահական չափումը և չիպային եռակցման խոռոչի արագությունը ցույց են տվել, որ նոր գործընթացում առաջին հետհոսքից հետո խոռոչ չկա, երկրորդ հետհոսք QFN-ից հետո առավելագույն եռակցման խոռոչի արագությունը 4.8% է, իսկ չիպի առավելագույն եռակցման խոռոչի արագությունը՝ 4.1%: Համեմատած սկզբնական միապակյա տպագրական եռակցման գործընթացի և Էներգետիկայի նախարարության կողմից օպտիմիզացված գործընթացի հետ, եռակցման խոռոչը զգալիորեն կրճատվել է, ինչպես ցույց է տրված նկար 15-ում: Բոլոր արտադրանքի ֆունկցիոնալ փորձարկումներից հետո չիպային ճաքեր չեն հայտնաբերվել:
5 Ամփոփում
Զոդման մածուկի տպագրության քանակի և հետհոսքի ժամանակի օպտիմալացումը կարող է նվազեցնել եռակցման խոռոչի մակերեսը, սակայն եռակցման խոռոչի արագությունը դեռևս մեծ է: Երկու զոդման մածուկի տպագրության վերահոսող եռակցման տեխնիկայի կիրառումը կարող է արդյունավետորեն և մեծացնել եռակցման խոռոչի արագությունը: QFN միացման մերկ չիպի եռակցման մակերեսը զանգվածային արտադրության մեջ կարող է լինել համապատասխանաբար 4.4 մմ x 4.1 մմ և 3.0 մմ x 2.3 մմ: Վերահոսող եռակցման խոռոչի արագությունը կարգավորվում է 5%-ից ցածր, ինչը բարելավում է վերահոսող եռակցման որակը և հուսալիությունը: Այս հոդվածում ներկայացված հետազոտությունը կարևոր հղում է մեծ մակերեսով եռակցման մակերեսի եռակցման խոռոչի խնդիրը բարելավելու համար:
